单区隔和整体有限元分析得到的锚栓拉力对比结果。从中可看出，单区隔模型计算所得的锚栓拉力和整体模型的计算结果非常接近，相邻区隔的约束作用几乎可忽略不计。这主要是因为T型铝法兰板刚度较大，铝法兰板本身的变形很小，所以空间效应不明显，在工程设计中可忽略。

本文采用工程计算方法对表1一表5中4个工程实例的锚栓组件进行分析，并与有限元分析结果进行对比，以验证工程算法的有效性。

以T-2为例，提取极限荷载设计值下受拉侧受力最大区隔的外侧锚栓横截面应力云图，见图9。锚栓横截面的平均应力为466.81 MPa，计算可得锚栓拉力值为844.71 kN，工程以T-2为例，提取受压侧灌浆层底部受力最大区隔的CPRESS应力云图，如图10所示，可计算得到受力最大单区隔平均压应力为29.59 MPa。工程算法可算得基础混凝土下表面所受局部压应力为30.44 MPa，相对误差为一2.78%。相同方法计算其他实例，对比结果见表。

从表7可看出，锚栓拉力工程计算方法的结果均大于整体模型有限元计算的结果，但最大误差不超过6%，说明工程算法的结果偏于安全;从表s可看出，受压侧混凝土的压应力工程算法结果与整体模型模拟结果误差最大不超过to%,说明工程计算算法具有足够的精度，从而再次验证相邻区隔间的空间效应不明显，采用最不利受力单区隔计算预应力锚栓组件满足工程设计精度要求。

本文根据塔筒之间锻造铝法兰连接系统的计算方法推导了适用于预应力锚栓风力机基础铝法兰连接系统的计算方法。通过对单区隔和整体有限元模型分析结果的对比，发现相邻区隔间的空间效应可忽略，采用单区隔对预应力锚栓系统进行设计简单、可行。采用工程计算方法和整体有限元模型对4个工程实例中的预应力锚栓式风力机基础进行对比分析，发现二者之间锚栓拉力和受压侧混凝土压应力的差异较小，所提出的工程算法总体上偏于安全，可较为准确地计算锚栓拉力与混凝土压应力，计算结果满足工程设计精度要求。